شنبه ۱۵ شهریور ۹۹ ۱۴:۴۵ ۷۸۹ بازديد
تجهیزات تبرید 300 لیتر یخچال و 300 لیتر فضای فریزر پیکربندی شده لوازم برودتی است. اینورتر با ابزار دستی و تلویزیون / VCR آزمایش شد و به طور مطمئن کار کرد. گیرنده گیرنده در صبح 11 مارس در حین انتقال برنامه ریزی شده توسط سرویس پزشک پرواز سلطنتی در بندر هلدلند (4030 کیلوهرتز) آزمایش شد. گیرنده گیرنده در مقایسه با مجموعه موجود 25 وات 12 ولت ، عملکرد انتقال و دریافت قابل توجهی بهبود یافته است.
آقای Greg Tucker از جامعه Ngurawaana در مورد عملکرد سیستم کوتاه شد و هماهنگی هایی برای ضبط دوره ای عملکرد سیستم از طریق پنل متر در محفظه کنترل کننده انجام شد.
استراتژی جایگزینی مبردهای غیر اکولوژیکی
Ioan Sarbu ، Calin Sebarchievici ، در پمپ های حرارتی منبع زمینی ، 2016
3.3 تأثیر مبردها بر کارایی فرآیند
طراحی و کارایی تجهیزات تبرید به شدت به خصوصیات مبرد انتخابی بستگی دارد. در نتیجه ، هزینه های عملیاتی و تجهیزات به طور قابل توجهی به انتخاب مبرد بستگی دارد. سیستم فشرده سازی بخار تک مرحله ای با یک جز single یا مبرد آزئوتروپیک دارای چرخه ترمودینامیکی است که در شکل 2.2 نشان داده شده است.
هنگامی که از مخلوط های زئوتروپیک به عنوان مبرد استفاده می شود ، دمای سرخوردن بر کارایی چرخه و همچنین طراحی سیستم تأثیر می گذارد.
سر خوردن دما هنگام تبخیر و چگالش در فشار ثابت ظاهر می شود. استفاده از مبدل های حرارتی جریان متناوب می تواند گاهی اوقات به استفاده م thatثر از سر خوردن دما کمک کند ، اما با نشت مبرد از سیستم هایی مانند ترکیب مبرد اولیه می توان مشکلاتی را به وجود آورد و بنابراین خواص را مختل می کند.
مقایسه مبردهای مختلف ، نمای خوبی از عملکرد چرخه قابل دستیابی برای یک چرخه مرجع اساسی می دهد [15]. جدول 3.5 چرخه های مرجع مبرد را با دمای تبخیر t0 = -15 ° C و دمای چگالش tc = + 30 ° C مقایسه می کند.
جدول 3.5. پارامترهای چرخه −15/30 ° C با مبردهای مختلف
مبرد p0 (bar) pc (bar) pc / p0 (-) q0v (kJ / m3) COP (-) t2 (° C) کد ایمنی
R717 2.362 11.672 4.942 2167.6 4.76 99.08 B2L
R744 22.90 72.10 3.149 7979.0 2.69 69.50 A1
R764 0.807 4.624 5.730 818.8 4.84 96.95 B1
R11 0.202 1.260 6.233 204.2 5.02 42.83 A1
R12 1.823 7.437 4.079 1273.4 4.70 37.81 A1
R22 2.962 11.919 4.024 2096.9 4.66 52.95 A1
R32 4.881 19.275 3.949 3420.0 4.52 68.54 A2L
R134a 1.639 7.702 4.698 1225.7 4.60 36.61 A1
R404A 3.610 14.283 3.956 2099.1 4.16 36.01 A1
R407C 2.632 13.591 5.164 1802.9 3.91 51.43 A1
R410A 4.800 18.893 3.936 3093.0 4.38 51.23 A1
R502 3.437 13.047 3.796 2079.5 4.39 37.07 A1
R507 3.773 14.600 3.870 2163.2 4.18 35.25 A1
R600a 0.891 4.047 4.545 663.8 4.71 32.66 A3
R290 2.916 10.790 3.700 1814.5 4.55 36.60 A3
R1270 3.630 13.050 3.595 2231.1 4.55 41.85 A3
داده های چرخه از منابع مختلف در دسترس است [7،9] ، یا می تواند از طریق نرم افزارهای مناسب مانند REFPROP ارزیابی شود [16].
انتخاب مبردها در جدول 3.5 به منظور ارائه مروری بر اطلاعات چرخه برای مبردهای غیر آلی طبیعی استفاده شده مانند R717 ، R744 ، R764 (که دیگر استفاده نمی شود) ، CFC ها مانند R11 یا R12 و HCFC ها مانند به عنوان R22 و مخلوط R502. در میان مبردهای تازه استفاده شده HFC های R32 و R134a و همچنین مخلوط های زئوتروپیک HFC های R404A ، R407C ، R410A و مخلوط آزوتروپیک HFC های R507 وجود دارد. در آخر ، HC های طبیعی R600a و R290 ، همراه با پروپیلن R1270 ذکر شده است.
همانطور که از داده های ارائه شده در جدول 3.5 مشاهده می شود ، فشارهای موجود در سیستم وابسته به دما هستند و برای هر مبرد خاص متفاوت است. دمای تبخیر و چگالش با فشار متناظر برای مبردهای تک جزئی بسیار نزدیک است ، در حالی که برای مخلوط های زئوتروپیک در هنگام تغییر فاز با فشار ثابت ، دما ظاهر می شود.
فشارها بر طراحی و در نتیجه هزینه های تجهیزات ، بلکه همچنین مصرف برق برای فشرده سازی و در نتیجه هزینه های عملیاتی تأثیر می گذارند. خواص حمل و نقل مبرد ، مانند تراکم مایع و بخار ، گرانروی و هدایت حرارتی ، ضرایب انتقال گرما را تعریف می کنند و در نتیجه ، اختلاف دما در مبدل های حرارتی به طور مستقیم بر فشارهای سیستم و همچنین سطح انتقال حرارت لازم مبدل های حرارتی تأثیر می گذارد. ظرفیت خنک کننده حجمی و حجمی برخی از مبردها بر کاربرد انواع خاصی از کمپرسور تأثیر می گذارد. به عنوان مثال ، سیستم های NH3 به دلیل جرم مولکولی کم NH3 برای استفاده از کمپرسور گریز از مرکز مناسب نیستند. یک مثال خوب R744 است که بالاترین ظرفیت حجمی را دارد.
بازده قابل دستیابی کل فرآیند تا حد زیادی به دلیل مبرد مورد استفاده است. مصرف انرژی موثر یا COP برابر با چرخه نظری نیست. راندمان ایزنتروپیک در Eqn (2.8) نیز وابسته است
https://about.me/alfalaval
آقای Greg Tucker از جامعه Ngurawaana در مورد عملکرد سیستم کوتاه شد و هماهنگی هایی برای ضبط دوره ای عملکرد سیستم از طریق پنل متر در محفظه کنترل کننده انجام شد.
استراتژی جایگزینی مبردهای غیر اکولوژیکی
Ioan Sarbu ، Calin Sebarchievici ، در پمپ های حرارتی منبع زمینی ، 2016
3.3 تأثیر مبردها بر کارایی فرآیند
طراحی و کارایی تجهیزات تبرید به شدت به خصوصیات مبرد انتخابی بستگی دارد. در نتیجه ، هزینه های عملیاتی و تجهیزات به طور قابل توجهی به انتخاب مبرد بستگی دارد. سیستم فشرده سازی بخار تک مرحله ای با یک جز single یا مبرد آزئوتروپیک دارای چرخه ترمودینامیکی است که در شکل 2.2 نشان داده شده است.
هنگامی که از مخلوط های زئوتروپیک به عنوان مبرد استفاده می شود ، دمای سرخوردن بر کارایی چرخه و همچنین طراحی سیستم تأثیر می گذارد.
سر خوردن دما هنگام تبخیر و چگالش در فشار ثابت ظاهر می شود. استفاده از مبدل های حرارتی جریان متناوب می تواند گاهی اوقات به استفاده م thatثر از سر خوردن دما کمک کند ، اما با نشت مبرد از سیستم هایی مانند ترکیب مبرد اولیه می توان مشکلاتی را به وجود آورد و بنابراین خواص را مختل می کند.
مقایسه مبردهای مختلف ، نمای خوبی از عملکرد چرخه قابل دستیابی برای یک چرخه مرجع اساسی می دهد [15]. جدول 3.5 چرخه های مرجع مبرد را با دمای تبخیر t0 = -15 ° C و دمای چگالش tc = + 30 ° C مقایسه می کند.
جدول 3.5. پارامترهای چرخه −15/30 ° C با مبردهای مختلف
مبرد p0 (bar) pc (bar) pc / p0 (-) q0v (kJ / m3) COP (-) t2 (° C) کد ایمنی
R717 2.362 11.672 4.942 2167.6 4.76 99.08 B2L
R744 22.90 72.10 3.149 7979.0 2.69 69.50 A1
R764 0.807 4.624 5.730 818.8 4.84 96.95 B1
R11 0.202 1.260 6.233 204.2 5.02 42.83 A1
R12 1.823 7.437 4.079 1273.4 4.70 37.81 A1
R22 2.962 11.919 4.024 2096.9 4.66 52.95 A1
R32 4.881 19.275 3.949 3420.0 4.52 68.54 A2L
R134a 1.639 7.702 4.698 1225.7 4.60 36.61 A1
R404A 3.610 14.283 3.956 2099.1 4.16 36.01 A1
R407C 2.632 13.591 5.164 1802.9 3.91 51.43 A1
R410A 4.800 18.893 3.936 3093.0 4.38 51.23 A1
R502 3.437 13.047 3.796 2079.5 4.39 37.07 A1
R507 3.773 14.600 3.870 2163.2 4.18 35.25 A1
R600a 0.891 4.047 4.545 663.8 4.71 32.66 A3
R290 2.916 10.790 3.700 1814.5 4.55 36.60 A3
R1270 3.630 13.050 3.595 2231.1 4.55 41.85 A3
داده های چرخه از منابع مختلف در دسترس است [7،9] ، یا می تواند از طریق نرم افزارهای مناسب مانند REFPROP ارزیابی شود [16].
انتخاب مبردها در جدول 3.5 به منظور ارائه مروری بر اطلاعات چرخه برای مبردهای غیر آلی طبیعی استفاده شده مانند R717 ، R744 ، R764 (که دیگر استفاده نمی شود) ، CFC ها مانند R11 یا R12 و HCFC ها مانند به عنوان R22 و مخلوط R502. در میان مبردهای تازه استفاده شده HFC های R32 و R134a و همچنین مخلوط های زئوتروپیک HFC های R404A ، R407C ، R410A و مخلوط آزوتروپیک HFC های R507 وجود دارد. در آخر ، HC های طبیعی R600a و R290 ، همراه با پروپیلن R1270 ذکر شده است.
همانطور که از داده های ارائه شده در جدول 3.5 مشاهده می شود ، فشارهای موجود در سیستم وابسته به دما هستند و برای هر مبرد خاص متفاوت است. دمای تبخیر و چگالش با فشار متناظر برای مبردهای تک جزئی بسیار نزدیک است ، در حالی که برای مخلوط های زئوتروپیک در هنگام تغییر فاز با فشار ثابت ، دما ظاهر می شود.
فشارها بر طراحی و در نتیجه هزینه های تجهیزات ، بلکه همچنین مصرف برق برای فشرده سازی و در نتیجه هزینه های عملیاتی تأثیر می گذارند. خواص حمل و نقل مبرد ، مانند تراکم مایع و بخار ، گرانروی و هدایت حرارتی ، ضرایب انتقال گرما را تعریف می کنند و در نتیجه ، اختلاف دما در مبدل های حرارتی به طور مستقیم بر فشارهای سیستم و همچنین سطح انتقال حرارت لازم مبدل های حرارتی تأثیر می گذارد. ظرفیت خنک کننده حجمی و حجمی برخی از مبردها بر کاربرد انواع خاصی از کمپرسور تأثیر می گذارد. به عنوان مثال ، سیستم های NH3 به دلیل جرم مولکولی کم NH3 برای استفاده از کمپرسور گریز از مرکز مناسب نیستند. یک مثال خوب R744 است که بالاترین ظرفیت حجمی را دارد.
بازده قابل دستیابی کل فرآیند تا حد زیادی به دلیل مبرد مورد استفاده است. مصرف انرژی موثر یا COP برابر با چرخه نظری نیست. راندمان ایزنتروپیک در Eqn (2.8) نیز وابسته است
https://about.me/alfalaval
- ۰ ۰
- ۰ نظر